一、生產工業萘的原料

　　從焦油蒸餾的各種流程中所得的含萘較高餾分均可作為生產工業萘的原料，常用的原料如表所示的前三種餾分

含萘餾分質量及組成

　　不管哪種餾分，均含有酸性組分、堿性組分、中性組分等。其中有的沸點與萘的沸點相近，精餾時易混入工業萘中而影響產品質量。為保證工業萘的質量，在精餾前都需進行堿洗和酸洗處理。經過堿洗和酸洗處理的餾分叫做已洗萘油餾分或已洗萘洗二混餾分或已洗酚萘洗三混餾分。這些已洗餾分均可作工業萘生產的原料。但在實際生產中，若用只經堿洗不經酸洗的混合餾分進行精餾，原料中的吡啶堿類大多轉入酚油和精餾殘油（洗油）中，而工業萘中僅有0.1%左右，基本上不影響萘的質量，因此某些焦化廠采用堿洗后的餾分精餾生產工業萘，對切取出酚油、洗油，再分別進行酸洗提取重吡啶堿類。當生產規模較小不需要提取重吡啶類產品時，也可不用硫酸洗滌。

　　由于目前工業萘大部分用于制取鄰苯二甲酸酐（苯酐），隨著苯酐生產的工藝改進，含有少量不飽和化合物的工業萘，對苯酐產品質量及觸媒催化劑性能均無不良影響。因此，現在許多焦化廠都用只經堿洗的原料餾分提取工業萘。

 二、工業萘的質量

 工業萘的質量標準如表所示。

三、工業萘生產工藝流程                                               

　　雙爐雙塔工業萘連續精餾流程所謂雙爐雙塔，是指該流程中采用了兩臺管式爐、兩座精餾塔（初餾塔和精餾塔）。其生產工藝流程如圖所示。

 雙爐雙塔工業萘連續精餾流程

注：（1—原料槽；2—原料泵；3—原料與工業萘換熱器；4—初餾塔；5—精餾塔；6—管式爐；7—初餾塔熱油循環泵；8—精餾塔熱油循環泵；9酚油冷凝冷卻器；10—油水分離器；11—酚油回流槽；12—酚油回流泵；13—酚油槽；14—工業萘汽化冷凝冷卻器；15—工業萘回流槽；16—工業萘回流泵；17—工業萘貯槽；18—轉鼓結晶機；19—工業萘裝袋自動稱量裝置；20—洗油冷卻器；21—洗油計量槽；22—中間槽）

 　　經堿洗后溫度為80~90℃的原料,經靜置脫水后，由原料泵2從原料槽1中抽出，打入原料與工業萘換熱器3，與從精餾塔5頂部來的溫度為205℃的萘蒸汽進行熱交換使溫度升至170～190℃，再進入初餾塔4。原料在初餾塔中的初步分離，是靠管式爐6提供熱量產生沿塔上升的蒸汽，靠冷凝冷卻器9，油水分離器得到的酚油作回流進行分餾的，原料中所含的酚油以180~185℃汽態從初餾塔頂部逸出，進入酚油冷凝冷卻器9被水冷凝冷卻至50~60℃，再進入酚油油水分離器10，冷凝液中的分離水從分離器底部排入酚水槽（以待脫酚），冷凝液中的酚油則從分離器上部滿流入酚油回流槽11，由回流泵12抽出，打入初餾塔4的頂部，以控制塔頂溫度，其余酚油從回流槽上部滿流入酚油槽13。

　　 原料中所含的萘油和洗油餾分以液態混入熱循環油，一起流入初餾塔底貯槽，再由初餾塔熱油循環油泵7抽出，一部打入初餾塔管式爐6，被燃料燃燒加熱至240~245℃部分汽化后，再回到初餾塔下部，供作初餾的熱量，另一部分則以210～225℃的溫度打入精餾塔5。

　　精餾塔中的萘油、洗油混合餾分靠管式爐6循環加熱而進行分餾，其中的萘以205℃的氣態從精餾塔頂部逸出，經換熱器3進行熱交換后，再進入工業萘汽化冷凝冷卻器14被水冷卻至100~110℃，以液態進入工業萘回流槽15，部分工業萘由回流槽底被工業萘回流泵16抽出，打入精餾塔5的頂部，以控制塔頂溫度，其余工業萘從回流槽上部滿流入工業萘貯槽17，再放入轉鼓結晶機18，便得到含萘>95%的工業萘。

　　流入精餾塔底貯槽的殘油為240~250℃溫度，被精餾塔熱油循環泵抽出，一部分打入精餾塔管式爐6，被加熱至275 ~285℃部分汽化后，又回入精餾塔內部，供作精餾的熱量。多余的另一部分殘油則打入洗油冷卻器20。被水冷卻后的洗油放入油庫。

 四、上次生產操作指標

　　 (一)溫度

　　1、初餾塔進料溫度：150～200℃；

　　2、初餾塔塔底循環熱油溫度：250～255℃；

　　3、初餾塔塔頂溫度：175～180℃；

　　4、精餾塔頂部溫度：200～205℃；

　　5、精餾塔底循環熱油溫度275～280℃；

　　6、精餾塔進料溫度230～240℃；

　　7、精餾塔回流液溫度：100～120℃；

　　8、工業萘冷卻后溫度100～110℃；

　　9、洗油冷卻后溫度70～80℃；

　　10、脫酚油冷卻后溫度60～80℃。

 　　（二）壓力

　　1、初塔塔底壓力≦80Kpa；

　　2、初塔塔頂壓力≦50Kpa；

　　3、精塔塔底壓力≦80Kpa；

　　4、精塔塔頂壓力≦ 50Kpa。

　　（三）流量

　　1、初塔熱油循環泵流量80---120m3/h；

　　2、精塔熱油循環泵流量80---120 m3/h；

　　3、初塔進料量：3～4.0 m3/h；

　　4、精餾塔進料量2.6～3.2 m3/h；

　　5、洗油采出流量1.0～1.5 m3/h。

　　雙爐雙塔生產由于生產過程的連續性強，個別指標波動會引起全系統地生產紊亂。因此，穩定操作是保證質量的重要環節。由于生產中出現的各種不穩定或異常情況，致使前期工業萘工段開工出現異常。其原因　　　　

　　主要有以下幾個方面：

　　（一）塔底液位不穩 液位控制方面我們采取的措施是直接調節初塔入料量和精塔的入料量，初塔入料量有2-8m3/h的波動，直接影響初精塔內各溫度、壓力等工況的波動。液位過高出現淹塔現象，兩爐出口油溫下降，熱油循環泵阻力增大；液位過低，兩爐出口溫度急劇上升，塔頂溫度、塔壓均會上升，致使熱油循環泵出現異常聲響甚至熱油循環泵抽空，出現此類問題的主要原因如下：1、進料量控制不好；2、回流量控制不好；3、原料成分控制不穩定；4、管式爐出口油溫控制不好；5、采出量控制不好；6、液位計故障。 應對措施： 1、在購買液位計時，將壓力要求提高到100Kpa,購買質量好的液位計；2、根據塔內頂部溫度的波動趨勢，提前預見性小幅度調節回流量；3、控制好管式爐出口溫度。

　　（二）初塔頂部溫度波動大 上次工業萘開工過程中，初塔頂部溫度很難控制穩定，減小回流量溫度上漲快，稍微加一點回流量時，初塔頂部和中部溫度急劇下降，有時不得不將回流泵停下。這樣以來不僅整個初塔工況難于穩定，并且在不斷的蒸汽吹掃中增加了系統內物料的水分。溫度低塔底液位上升，酚油進入精塔；溫度高塔底液位下降，酚油含萘量增加，如此反復就造成了一個惡性循環。 造成該異常情況的原因：1、調節閥靈敏度不夠；2、回流泵打液量不穩定；3、回流液帶水；4、冷凝器有堵塞現象。 應對措施：1、控制已洗三混油的水分，將水分控制在0.5%以下；2、在輸送已洗三混油時減少吹管道時間和次數，防止蒸汽冷凝水的帶入；3、油水分離器排水操作進一步規范，既把水排盡又不把油排出；4、最后的補救措施就是每兩個小時把酚油回流槽下部排空閥打開排一次，將水排出酚油回流槽。

　　（三）閥門調節幅度失誤 由于焦油加工開工時間短、新工多、培訓力度不夠等因素影響，到目前為止還有部分操作工對閥門的認識不夠，對其閥門的結構形式、分類等不清楚，不同的閥門類型它的操作要點是不一樣的。比如一般的截止閥在開關過程中是沒有空圈的，開關多少就是多少，像一般的閘閥基本上都有1-2圈的空轉，假如你在開關的過程中不除去空轉，你即使開關1-2圈那實際上閥門根本就沒有開關到位，沒有起到調節物料流量的目的。還有一種情況就是同一條管道上在不同位置分別裝有閥門，在調節不同閥門時它的效果是不一樣的。比如本次開工過程中由于熱油循環泵出口管道吹掃閥門內漏，沒有及時發現，因熱油循環泵的出口壓力高于系統蒸汽壓力，熱油竄入蒸汽系統，操作工在閥門控制上不理解，沒有及時關閉本管線上的根部閥，造成熱油竄入蒸汽系統后，在進行其他吹掃工作時帶油。 綜上所述，上面存在問題原因主要是培訓不到位。鑒于以上情況，我們將利用班前、班后會進行講解培訓和現場實操培訓。通過多方面多層次的綜合培訓，我想經過一段時間后我們操作工的整體素質會有大的進步！

　　（四）工業萘產品不合格 本次開工有一定的成績。全線貫通，找準了指標大致的方向；洗油基本合格；工業萘結晶點最高達到77.3℃，離合格品僅僅相差0.2℃，我們相信工業萘出合格品指日可待。 產品不合格的原因：1.由于焦油加工系統開工時間短，停工時間長，對系統的認識不足；2.從理論上能夠認識高原化工生產與平原化工生產的區別，但是缺少實際高原化工生產經驗；3.理論設計與現場實際有一定的差異，不足之處需要不斷的發現和整改。

　　通過本次出行考察，走出去，請進來，學習別人的優點，通過溝通答疑解惑，讓我們明白每一套焦油加工裝置的區別，每一套裝置需要不斷開工實踐，不斷的摸索，才能對自己的系統有一個全面的認識，才能真正的培訓員工，生產管理者的核心能力才能得到提升；將理論方面高原化工生產與平原化工生的區別及常壓蒸餾工藝和雙爐雙塔精餾工藝的不同還需要我們不斷的摸索、總結，用理論指導實踐，用結論來證明過程的合理性和正確性。 理論設計與現場實際有一定的差異在所難免，有些問題是表象的問題，很容易發現和整改，有的通過學習別人也較容易發現，有些隱性的問題，需要經過實際生產、現場研究、透過現象來分析問題的根源。

　　總之，工業萘產品質量不合格原因在于我們車間對焦油加工生產認識不夠深，員工培訓不夠實，工藝調整和控制不夠穩造成的。 綜上所述，焦油加工是我公司能源循環利用的標志性工程，同時也是我公司新的效益增長點，而工業萘產品是重要產品之一，是效益增長點的關鍵，開好工業萘是我們義不容辭的責任。通過　　對上次開工過程中出現的異常情況分析發現，開好工業萘工段要做好如下工作：

　　1.初精塔液位必須穩定。精餾生產工況調節的前提是液位的穩定，只有液位穩定后才有溫度、壓力的穩定，才可能保證塔內組分的穩定。因此，我們必須從硬件上去保證，操作務必精益求精。

　　2.初塔頂溫的穩定控制。初塔頂溫過高，直接影響酚油的質量，頂溫過低，酚油進入精塔后，直接影響精塔工況和工業萘質量。

　　3.精塔底部和頂部溫度的制定。工業萘產品質量不合格的主要原因就是頂底溫度不合理，頂部回流量和底部洗油的采出量控制不好。這需要進一步的摸索，制定合理的溫度指標。

　　4.確保各運轉設備的穩定運行和管道的暢通。

                 　　　 （來源：青海集團煤化公司  裴之國）